嘉陵江鋁管合金鋁管是天潤(rùn)生產(chǎn)的

鋁管的應(yīng)用范圍,研究了φ20 mm銅鋁管的焊接技術(shù)。但通常認(rèn)為錯(cuò)距旋壓不能提高鋁管的尺寸精度。為進(jìn)一步認(rèn)識(shí)脹接特性 ,既可以提高產(chǎn)品尺寸精度和表面質(zhì)量、又可以提高生產(chǎn)效率的旋壓工藝。在原有基礎(chǔ)上,采用20EX可編程控制器PLC與TP04G文本顯示器相結(jié)合,精確控制銅鋁管焊接中的發(fā)熱量。由于各種塑性成形模擬軟件發(fā)展水平的限制，還不能完全利用模擬軟件來對(duì)鋁管連續(xù)擠壓這樣復(fù)雜的成形過程進(jìn)行分析研究。本文通過對(duì)鋁管錯(cuò)距旋壓工藝的詳細(xì)研究,結(jié)果表明:當(dāng)?shù)来螠p壁量為0.9mm時(shí),采用徑向錯(cuò)距值0.4mm、鋁管合金鋁管軸向錯(cuò)距值2.5mm進(jìn)行錯(cuò)距旋壓,旋壓變形過程穩(wěn)定,變形區(qū)臺(tái)階清晰,旋壓后鋁管的直線度明顯提高。結(jié)果表明,電源電壓在380 V±15%波動(dòng)范圍內(nèi),焊接電流較穩(wěn)定,可保證銅鋁管焊接質(zhì)量。鋁管在制冷空調(diào)行業(yè)中的應(yīng)用及其優(yōu)勢(shì);介紹銅鋁管接頭形式和制造維修方法;說明銅鋁管的焊接技術(shù),包括電阻對(duì)焊、鋁管的焊接技術(shù)已較成熟。正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)得到最優(yōu)鈍化配方為乙烯基三甲氧基硅烷(A-171),15m1/L:緩蝕劑A,4.0g/L；尿素,1.0g/L；乙醇,15 ml/L；pH,3.0.單因素實(shí)驗(yàn)得到最優(yōu)工藝條件為：鈍化時(shí)間為30s,鈍化溫度為50℃,固化溫度使鋁管的耐腐蝕性能大幅度提高,尤以烏洛托品為佳。鋁管的無鉻在線鈍化技術(shù)。通過正交實(shí)驗(yàn)得到硅烷鈍化的最優(yōu)配方為:MS 50 mL/L,十二烷基磷酸酯5 g/L,乙醇60 mL/L,無機(jī)添加劑A 1 g/L,pH值2.0。鋁管高頻感應(yīng)焊焊接質(zhì)量的影響因素,重點(diǎn)分析了V形角、帶料待焊邊緣對(duì)焊接質(zhì)量的影響;同時(shí)敘述了擠壓量、擠壓力、感應(yīng)圈、電流頻率、輸入功率等因素對(duì)焊接質(zhì)量的影響,并提出有關(guān)工藝和技術(shù)參數(shù)。因此,使用前對(duì)鋁管表面進(jìn)行防腐處理是必要的。采用光電感應(yīng)、旋轉(zhuǎn)編碼器、PLC和變頻器的組合對(duì)鋁管灌裝封尾機(jī)控制系統(tǒng)進(jìn)行改造,操作簡(jiǎn)便,性能可靠,并能提高可維護(hù)性和靈活性。 Tafel極化曲線測(cè)試結(jié)果表明其耐蝕性與空白試樣相比,自腐蝕電流密度下降了3個(gè)數(shù)量級(jí);它比天然時(shí)效節(jié)省時(shí)間，殘余應(yīng)力去除較為徹底。近年來,受國(guó)際市場(chǎng)和國(guó)內(nèi)需求影響,銅價(jià)格呈上漲趨勢(shì)。用銅鋁管8 mm×1 mm進(jìn)行焊接試驗(yàn)并對(duì)電流數(shù)據(jù)進(jìn)行T檢驗(yàn)。

嘉陵江鋁管合金鋁管是天潤(rùn)生產(chǎn)的

 

研究發(fā)現(xiàn):泡沫鋁部分填充管承受的彎曲載荷和吸收的能量與空鋁管相比有顯著的提高,變形模式從單褶皺模式變?yōu)槎囫薨櫮Ｊ?銅鋁管閃光焊接技術(shù)[1],1972年又研究出了銅鋁管冷壓對(duì)焊技術(shù)[2];在日本1977年出現(xiàn)了銅鋁管的超聲波焊接技術(shù)[3],1988年又出現(xiàn)了銅鋁管高頻加熱焊接技術(shù)[4]。鋁管合金鋁管對(duì)鋁管表面兩種復(fù)合膜耐蝕性能進(jìn)行對(duì)比。鋁管灌裝封尾機(jī)采用電器按鈕、指示燈顯示和繼電器控制的方式,增加了硬件模塊及電氣連線,相應(yīng)故障率也比較高。自20世紀(jì)80年代以來,國(guó)內(nèi)相繼出現(xiàn)銅鋁管的爆炸焊、摩擦焊、閃光焊、儲(chǔ)能焊及電阻焊等技術(shù)泡沫鋁部分填充管承載能力和能量吸收能力隨著泡沫鋁孔隙率的減少而提高,但是達(dá)到極限載荷的位移變短;與全填充管相比,泡沫鋁部分填充管仍然可以承受較高的載荷, 鋁管頭接頭的 MIG 焊和 TIG 焊工藝。在以烏洛托品為添加劑的緩蝕液里,鋁管表面復(fù)合膜層均勻致密,中性鹽霧試驗(yàn)達(dá)到420h。為使焊接電流穩(wěn)定,保證焊接質(zhì)量穩(wěn)定,設(shè)計(jì)了帶有焊接電流預(yù)補(bǔ)償?shù)腜LC控制系統(tǒng)。鋁管焊接質(zhì)量穩(wěn)定,即焊接電流穩(wěn)定,分析了銅鋁管焊接過程,設(shè)計(jì)了可進(jìn)行電壓補(bǔ)償?shù)腜LC控制系統(tǒng)。

　　鋁管天然時(shí)效是將鑄件置于露天場(chǎng)地半年以上，鋁管合金鋁管便其緩緩地發(fā)生形，用浸漬法在50℃制備了硅烷有機(jī)緩蝕劑復(fù)合膜,并添加尿素對(duì)鈍化膜耐蝕性進(jìn)行改善。每次焊接前,控制系統(tǒng)要測(cè)量電源電壓,并在數(shù)據(jù)庫(kù)中查詢得出合適的導(dǎo)通角,傳給晶閘管觸發(fā)板。對(duì)φ20 mm銅鋁管焊接試驗(yàn)中的電源電壓與焊接電流數(shù)據(jù)進(jìn)行了區(qū)間估計(jì),結(jié)果表明焊接電流的總體均值和總體方差的置信區(qū)間分別為(51.1,52.7)和(0.06,0.6),說明焊接電流較穩(wěn)定,從而保證了銅鋁管焊接質(zhì)量。鋁管表面自然氧化膜很薄,耐蝕性能差,一旦發(fā)生點(diǎn)蝕穿孔,會(huì)造成整臺(tái)冰箱、冰柜報(bào)廢[1]。     

 

 

 

 鋁管時(shí)效處理銅的原材料價(jià)格上漲,"鋁代銅"成為制冷行業(yè)的發(fā)展趨勢(shì)這一現(xiàn)狀,研究了采用銅鋁管制造的冷凝器、蒸發(fā)器及空調(diào)連接配管等.為提高銅鋁管控制精度和焊接范圍,通過失重、析氫、鹽霧試驗(yàn)和電化學(xué)阻抗(EIS)檢測(cè)了鋁管的耐蝕性。采用析氫實(shí)驗(yàn)、鹽霧試驗(yàn)和電化學(xué)測(cè)試對(duì)鋁管合金鋁管鋁管表面兩種復(fù)合膜耐蝕性能進(jìn)行對(duì)比。鋁管時(shí)效處理可分為天然時(shí)效和人工時(shí)效兩種。

　　鋁管人工時(shí)效是將鑄件加熱到550～650℃進(jìn)行去應(yīng)力退火，鋁管表面組裝一層雙-[3-(三乙氧基)硅丙基]四硫化物(BTESPT)硅烷薄膜,然后將其浸入含有納米SiO2的稀土鈰轉(zhuǎn)化液中沉積制得SiO2改性硅烷稀土復(fù)合膜。鋁管空拉減徑總是伴隨壁厚的變化。添加尿素后,復(fù)合膜自腐蝕電流降低三個(gè)數(shù)量級(jí),阻抗值提高了7倍。好比LY11和LY12，40度以下天然時(shí)效可以得到高的鋁管強(qiáng)度和耐蝕性，對(duì)于150度以上工作的LY12和125-250度工作的LY6鉚釘用合金則需要人時(shí)效。導(dǎo)通角的計(jì)算采用了試驗(yàn)與數(shù)學(xué)插值相結(jié)合的方法,對(duì)特定的試驗(yàn)數(shù)據(jù)應(yīng)用三次樣條插值法得到了導(dǎo)通角與電源電壓的關(guān)系式。 Tafel極化曲線和交流阻抗測(cè)試結(jié)果表明,與空白相比,復(fù)合膜自腐蝕電流降低了兩個(gè)數(shù)量級(jí),阻抗值提高了近5倍。在每次焊接前,通過測(cè)量電源電壓,經(jīng)控制系統(tǒng)分析和計(jì)算,可以得到與電源電壓對(duì)應(yīng)的晶閘管導(dǎo)通角,并將其傳給觸發(fā)板,從而保證焊接電流不受電源電壓波動(dòng)影響。鋁堆積物沿芯栓15°錐角堆積,一直到將整個(gè)芯栓錐臺(tái)被全部包住的情況見圖1。鋁管的焊接技術(shù)已較成熟。特別研究了接鋁管合金鋁管頭的可焊性及影響焊縫成形的因素、工藝措施、鋁管的氣焊一般要求采用轉(zhuǎn)動(dòng)平焊。模擬金屬塑性成形過程已成為塑性成形研究的中心標(biāo)題題目。　　鋁管根據(jù)合金本性和用途確定采用何種時(shí)效方法。鹽霧試驗(yàn)結(jié)果表明,復(fù)合膜具有較好的耐蝕性,添加少量尿素后的復(fù)合膜耐蝕性顯著提高。銅鋁管焊接一般采用專用焊接設(shè)備,對(duì)焊接參數(shù)的控制要求較高。鋁管收口機(jī)溫度控制系統(tǒng)存在的標(biāo)題題目進(jìn)行改進(jìn),介紹改進(jìn)措施,解決設(shè)備調(diào)試時(shí)出現(xiàn)的標(biāo)題題目。方形鋁管三點(diǎn)彎曲性能進(jìn)行研究。在每次焊接前,通過測(cè)量電源電壓,經(jīng)控制系統(tǒng)分析和計(jì)算,可以得到與電源電壓對(duì)應(yīng)的晶閘管導(dǎo)通角,并將其傳給觸發(fā)板,從而保證焊接電流不受電源電壓波動(dòng)影響。 “再快速冷卻,以得到過飽和固溶體的熱處理工藝。 Tafel極化曲線和交流阻抗測(cè)試結(jié)果表明,與空白相比,復(fù)合膜自腐蝕電流降低了兩個(gè)數(shù)量級(jí)從而使殘余應(yīng)力消除或減少；用浸漬法在50℃制備了硅烷有機(jī)緩蝕劑復(fù)合膜,并添加尿素對(duì)鈍化膜耐蝕性進(jìn)行改善鋁管合金鋁管。鋁管 鋁管板脹接結(jié)構(gòu)的連接強(qiáng)度和耐壓性能的實(shí)驗(yàn) ,提供了初步的研究結(jié)果。閃光對(duì)焊、電容儲(chǔ)能焊、摩擦焊、爆炸焊、冷壓焊、磁力脈沖焊、手工釬焊、高頻誘導(dǎo)加熱焊及超聲波釬焊等方法;簡(jiǎn)述銅鋁管的焊接機(jī)制、焊接設(shè)備及防護(hù)措施、銅鋁管的質(zhì)量檢驗(yàn)方法及指標(biāo);分析銅鋁管相關(guān)專利的申請(qǐng)授權(quán)情況 二次焊接失敗原因的基礎(chǔ)上,針對(duì)鋁罐體與鋁管接頭的焊接特點(diǎn)鋁管合金鋁管,制定了合理的焊接工藝和焊接參數(shù),以及施焊時(shí)應(yīng)注意的標(biāo)題題目,施焊獲得成功。理論計(jì)算與實(shí)際測(cè)量結(jié)果相吻合。正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)得到有機(jī)協(xié)同鈍化的優(yōu)化配方為：50 ml/L乙烯基三(β-甲氧基乙氧基)硅烷,5g/L有機(jī)酸酯DP,50 ml/L乙醇,調(diào)節(jié)鈍化液pH=2.0后,靜置反應(yīng)1h；鋁罐體與鋁管接頭的焊接特點(diǎn),制定了合理的焊接工藝和焊接參數(shù),以及施焊時(shí)應(yīng)注意的標(biāo)題題目,施焊獲得成功。

 

 

單因素實(shí)驗(yàn)得到的優(yōu)化工藝參數(shù)為：鈍化溫度40℃、時(shí)間20s,固化溫度100℃、時(shí)間1 h。但當(dāng)鋁管的位置不宜采用平焊時(shí),可以改用橫焊。 SEM圖顯示添加尿素的復(fù)合膜較均勻致密,能鋁管合金鋁管譜圖顯示膜層主要由Al,C,O,Si,P和少量N組成,并初步探討了耐蝕性機(jī)理。施焊表明焊縫成形和焊接質(zhì)量?jī)?yōu)良,其成果適用于各類薄壁鋁管的焊接。每次焊接前,控制系統(tǒng)要測(cè)量電源電壓,并在數(shù)據(jù)庫(kù)中查詢得出合適的導(dǎo)通角,傳給晶閘管觸發(fā)板。采用析氫實(shí)驗(yàn)、鹽霧試驗(yàn)和電化學(xué)測(cè)試對(duì)鋁管表面兩種復(fù)合膜耐蝕性能進(jìn)行對(duì)比。為了解決這個(gè)矛盾，我們將實(shí)際中復(fù)雜的塑性成形過程進(jìn)行簡(jiǎn)化，再利用有限元模擬軟件進(jìn)行模擬，來獲取所需要的主要信息，為實(shí)際生產(chǎn)服務(wù)。

 

修改設(shè)計(jì)規(guī)范有關(guān)條款提供了依據(jù)通過點(diǎn)滴、失重、鹽霧實(shí)驗(yàn)和電化學(xué)手段對(duì)改性復(fù)合膜的耐蝕性進(jìn)行考察。橫焊的坡口形式與一般的不同(如圖所示),它的上下兩管坡口部是90°鋁管合金鋁管,故我們焊接規(guī)范參數(shù)的匹配。結(jié)果發(fā)現(xiàn),有機(jī)添加劑的加入,鋁管在線鈍化需求,研究一個(gè)以硅烷為主體的鈍化配方以及相關(guān)的質(zhì)量檢測(cè)方法。高溫下工作的鋁合金相宜用人工時(shí)效，室溫下工作的鋁合金有些采用天然時(shí)效，有些必需人工時(shí)效。圖1中,芯環(huán)、外模為硬質(zhì)合金。該罐體(已按要求,徹底清洗干凈)鋁管接頭先后請(qǐng)人焊過兩次,都沒有成功,導(dǎo)通角的計(jì)算采用了試驗(yàn)與數(shù)學(xué)插值相結(jié)合的方法,對(duì)特定的試驗(yàn)數(shù)據(jù)應(yīng)用三次擴(kuò)大了焊機(jī)焊接范圍

 

 

 

。為擴(kuò)大銅鋁管的應(yīng)用范圍,研究了φ20 mm銅鋁管的焊接技術(shù)。模具生產(chǎn)盤圓小鋁管,在進(jìn)行成品氣密性打壓試驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)有“堵管”現(xiàn)象,即在鋁管內(nèi)有塊鋁堆積物將鋁管堵死不能通氣的缺陷。為使焊接電流穩(wěn)定,保證焊接質(zhì)量穩(wěn)定,設(shè)計(jì)了帶有焊接電流預(yù)補(bǔ)償?shù)腜LC控制系統(tǒng)。 2)鋁管快速退火:加熱350～410℃;保溫時(shí)間30～120min;空或水冷。為此筆者從擠壓工藝及模具結(jié)構(gòu)等方面進(jìn)行了分析。

 

 

　　有一種細(xì)長(zhǎng)的鋁管類零件,原采用拉拔成形的內(nèi)孔直接裝配,不加工,裝配質(zhì)量受到影響,后經(jīng)多方試驗(yàn)采用鉸刀進(jìn)行鉸孔加工,保證了裝配的需要,并大大提高了裝配效率。  
。在原有基礎(chǔ)上采用了PLC與文本顯示器相結(jié)合的方法進(jìn)行控制,使焊接時(shí)間的控制精度由0.01 s提高到0.001 s;采用容量為50 kVA的焊接線圈,鋁管焊接質(zhì)量穩(wěn)定,即焊接電流穩(wěn)定,分析了銅鋁管焊接過程,設(shè)計(jì)了可進(jìn)行電壓補(bǔ)償?shù)腜LC控制系統(tǒng)。用理想塑性模型研究了壁厚變化規(guī)律。冰柜蒸發(fā)器用鋁管進(jìn)行鈍化研究。采用硫酸銅點(diǎn)滴實(shí)驗(yàn)、堿浸失重實(shí)驗(yàn)和銅鹽加速乙酸鹽霧實(shí)驗(yàn)對(duì)所得硅烷膜的耐蝕性進(jìn)行測(cè)定。建立了晶閘管導(dǎo)通角和電源電壓的數(shù)據(jù)庫(kù)。

　節(jié)約銅資源,降低生產(chǎn)成本,提高市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力。有一小口徑鋁管接頭需要更換,見圖1,但由于鋁罐體積大、鋁板較厚(δ=20mm),而更換的鋁管接頭管徑細(xì)且薄(Φ=38mm×6mm),施焊十分挫折,成了焊接棘手困難。 Tafel極化曲線和交流阻抗測(cè)試結(jié)果表明,與空白相比,復(fù)合膜自腐蝕電流降低了兩個(gè)數(shù)量級(jí)鋁管接頭,主要制造方法為焊接,其中電阻焊質(zhì)量較好。鹽霧試驗(yàn)結(jié)果表明,復(fù)合膜具有較好的耐蝕性,添加少量尿素后的復(fù)合膜耐蝕性顯著提高。 (建立了晶閘管導(dǎo)通角和電源電壓的數(shù)據(jù)庫(kù)。鹽霧試驗(yàn)結(jié)果表明,復(fù)合膜具有較好的耐蝕性,添加少量尿素后的復(fù)合膜耐蝕性顯著提高。