扎制6063鋁管DffTT性能

 焊接后熱影響區(qū)的熔合區(qū)和粗晶區(qū)對母材性能損傷較大，6063鋁管 6063鋁管焊接熱影響區(qū)的組織與性能特點 焊接熱影響區(qū)的組織大致可分為兩類：不易淬火鋼組織和易淬火鋼組織。不易淬火鋼組織變化后形成熔合區(qū)、粗晶區(qū)、重結晶區(qū)、不完全沖結晶區(qū)和時效脆化區(qū)；易淬火鋼組織轉變后形成崔獲取、不完全淬火區(qū)和回火區(qū)。6063鋁管屬于不易淬火鋼。易形成脆化，其損傷程度取決于母材的合金系統(tǒng)、焊前母材的原始組織狀態(tài)和焊接規(guī)范參數等。對于低于X65鋼級的6063鋁管，線能量偏低時除產生鐵素體和珠光體外，還易產生馬氏體（M上貝氏體（Bu和粒狀貝氏體（Bg線能量偏高時，粗晶區(qū)除易產生鐵素體和珠光體外，還易產生共析鐵素體和魏氏組織。一般認為，上貝氏體、先共析鐵素體和魏氏組織是造成脆化現(xiàn)象的有害組織。對于X70以上鋼級的針狀鐵素體6063鋁管，粗晶區(qū)的組織主要為貝氏體（板條貝氏體和粒狀貝氏體）塊狀鐵素體和先共析鐵素體。板條或塊狀鐵素體間或塊狀鐵素體的基體上存有MA 島。造成這種鋼粗晶區(qū)韌性降低的主要因素是1MA 組成物的相對量、尺寸和形態(tài)。Ma越多、尺寸過粗或過長，以及分布不均勻等使脆化現(xiàn)象嚴重。2有效晶粒尺寸或者說母材的晶粒長大傾向。隨著線能量的加大，不僅原奧氏體晶粒尺寸增大，而且二次結晶組織變粗、變大。板條鐵素體的減少以及塊狀鐵素體的增多成為粗晶區(qū)脆化的主要原因之一。本發(fā)明公開了一種6063鋁管的扎制方法，屬于6063鋁管制造領域。該6063鋁管的扎制方法，包括步驟一：下料從而獲得連鑄板坯；步驟二：對連鑄板坯加熱；步驟三：熱軋；步驟四：進行層流冷卻，冷卻速度為10~25℃/s終冷溫度為300~500℃，冷卻水量的大小為500~1200m3/h上下水量之比為1:1.5以保證6063鋁管在保證強度的同時提高了塑性和韌性；

步驟三包括第一階段：高溫奧氏體再結晶區(qū)軋制，且溫度范圍為為950~1180℃，軋制速度為1.0~2.0m/第二階段：低溫奧氏體未再結晶區(qū)軋制，且溫度范圍為800~920℃，壓力范圍為250~450Mpa軋制速度為0.5~1.5m/第三階段：γ+α）兩相區(qū)軋制，且終軋溫度范圍為（Ar360~Ar320℃，進一步細化了6063鋁管的奧氏體晶粒，鋁板彌補壓縮比不足造成的強韌性損失。6063鋁管的扎制方法及鋼管 6063鋁管制造領域，特別涉及一種6063鋁管的扎制方法。此外，本發(fā)明還涉及一種是用上述方法軋制的6063鋁管制成的管徑為Φ1422_鋼管。[0002]近年來能源結構的變化以及對能源需求的增長，極大地促進了長距離能源輸送的發(fā)展，6063鋁管即使用于制成進行長距離能源輸送的鋼管的一種鋼材。為提高輸送效率，降低工程投資，用于進行長距離石油天然氣輸送的6063鋁管向著高鋼級大口徑方向發(fā)展已成趨勢。由于受制造成本和制造難度的限制，目前世界各國大規(guī)模使用的6063鋁管最高鋼級為Χ80鋼級，制成的鋼管的最大外徑為1219mm[0003]維持鋼級和輸氣壓力不變的情況下，增加鋼管口徑，提高輸量，節(jié)約管道建設和維護成本最為有效、可行的方案之一。因此，基于現(xiàn)有的成熟技術，從考慮輸送管道的運營穩(wěn)定性、安全性、高效性和經濟性出發(fā)，應該發(fā)展一種高韌性、用6063鋁管制成的外徑為Φ 1422mm鋼管。然而，目前，國內寬厚6063鋁管生產線尚未生產過板寬4470mm6063鋁管。此外，由于6063鋁管較厚、較寬，受原始板坯厚度限制，軋制壓縮比不足，最終6063鋁管產品在沖擊韌性，DffTT性能，強度性能匹配等方面存在困難。